汽輪機軸承座軸向振動(dòng)過(guò)大，經(jīng)過(guò)全面檢查，發(fā)現軸承瓦枕支撐墊塊磨損，防轉銷(xiāo)釘磨損嚴重，銷(xiāo)孔磨偏。因支撐墊塊磨損，標高下沉約0.75mm，如圖1所示。

圖1 磨偏、磨損情況

處理措施：

（1）更換上部瓦枕絕緣墊塊，檢查接觸情況；

（2）瓦面超聲檢查（未見(jiàn)異常）；

（3）上部緊箍磨變形銷(xiāo)孔，采用鑲套處理；

（4）重新按照擋油板洼窩尺寸調整軸瓦位置、軸承座標高。軸承上抬0.45 mm，軸承座上抬0.30 mm，地腳螺栓力矩按標準緊固。

經(jīng)過(guò)處理后，軸承座的垂直、水平振動(dòng)明顯好轉，但軸向振動(dòng)大的問(wèn)題仍然存在。

再次，經(jīng)過(guò)軸承振動(dòng)進(jìn)行測試分析，滿(mǎn)負荷時(shí)：

（1）軸承軸振80 μm左右；

（2）軸承座水平、垂直振動(dòng)不大，小于30 μm；

（3）軸承座軸向振動(dòng)達到140 μm；

（4）軸向、垂直、水平振動(dòng)的頻譜都是以50 Hz分量為主，其余頻率成分很少。

如圖2所示，停機前進(jìn)行振動(dòng)測試，并在軸承箱后部，用一只千斤頂頂起。觀(guān)察振動(dòng)變化，可以看出，軸承箱后側頂起0.03~0.05 mm后，軸向瓦振有變化，即由103 μm降至84 μm。其它方向變化不大。

圖2 千斤頂放置位置（一只）

處理措施：

（1）盤(pán)車(chē)狀態(tài)下，架百分表測試轉軸徑向晃度；測試對輪瓢偏情況；在勵磁機最尾端架百分表，測試轉軸的軸向竄動(dòng)；

（2）解體軸承，測量軸頸揚度、軸頸晃度、軸承座揚度、軸承座底部墊塊與洼窩接觸情況、軸承緊力、烏金面工作狀態(tài)；

（3）檢查軸承座4個(gè)地腳螺栓的緊力；

（4）配重。第一次配重方案：在勵磁機尾部圓盤(pán)140°處加292 g。第二次配重方案：拆除勵磁機尾部圓盤(pán)86°處配重300 g、170°處配重387 g，并在332°處新加292 g。

經(jīng)過(guò)兩次配重后，軸承的振動(dòng)有所減小，但軸承座的軸向振動(dòng)依然保持在200μm以上，這是怎么回事呢？

經(jīng)分析討論得知，軸承座存在較大的軸向振動(dòng)，其振動(dòng)頻率和轉速相吻合，從振動(dòng)性質(zhì)來(lái)說(shuō)，屬于普通強迫振動(dòng)。類(lèi)似于徑向普通強迫振動(dòng)診斷，首先應檢測軸承座的軸向動(dòng)剛度。引起軸向振動(dòng)的原因大都是軸承座軸向剛度不足，特別是臺板和基礎之間存在松動(dòng)；其次是軸承座和發(fā)電機端蓋軸承軸向結構剛度不足。絕大多數汽輪發(fā)電機組徑向振動(dòng)不大時(shí)，只要消除軸承座連接剛度不足的缺陷便可。

從現場(chǎng)情況看，軸承座存在剛度不足的現象，原因可能包括：

（1）軸承座地腳螺栓緊力不足；

（2）軸承座二次灌漿部分松裂。在該汽輪機基建過(guò)程中，由于季節、溫度等因素的影響，有可能造成此問(wèn)題；

（3）軸承座整體剛性下降。長(cháng)期的超標瓦振對軸承座造成疲勞損傷，影響軸承座整體剛性。軸承座長(cháng)時(shí)間的軸向振動(dòng)也可能形成惡性循環(huán)，使得軸承座整體剛性下降（如軸承座裂紋等缺陷）。

圖3所示為傳統機組軸承座地腳示意圖?？梢钥闯銎錇榫匦螌ΨQ(chēng)布置，跨距較大，軸承座中間部分勢必有剛性不足的風(fēng)險。但阿爾斯通百萬(wàn)機組軸承座地腳為平行四邊形對稱(chēng)布置，將軸承座的跨距縮短，寬度增加，中間部分剛性勢必更好。

在以后停機檢修中，應重點(diǎn)檢查剛性變差的原因?？蓮囊韵聨追矫婵紤]：

（1）軸承座地腳螺栓緊力的重新核查；

（2）軸承座底部地腳螺栓灌漿部分的仔細檢查；

（3）軸承座的整體檢查，尤其是有無(wú)裂紋。

圖3 傳統機組軸承座地腳示意圖

結果

通過(guò)對汽輪發(fā)電機軸承配重及軸承座底部架千斤頂，基本解決了軸承振動(dòng)大的問(wèn)題，保障了機組的安全穩定運行。